模具設(shè)計(jì)--油缸的計(jì)算和選擇：

油唧結(jié)構(gòu)緊湊，直線運(yùn)動平穩(wěn)，輸出力大，在模中得到較多的運(yùn)用；但因其工作效率低、控制繁瑣，使其應(yīng)用受到了一定的限制。

第一篇 | 油唧的適用場合

油唧結(jié)構(gòu)緊湊，直線運(yùn)動平穩(wěn)，輸出力大，在模中得到較多的運(yùn)用；但因其工作效率低、控制繁瑣，使其應(yīng)用受到了一定的限制。

1、油唧抽前模行位：

前模行位用油唧驅(qū)動，可簡化模具結(jié)構(gòu)；但需注意動作順序的控制和行位鎖緊，以免動作錯亂損壞模具或油唧鎖緊力不足而無法封膠，抽芯力不足而抽不動行位。

2、油唧抽前模行位：

大行程行位或斜行位用油唧驅(qū)動，當(dāng)行位行程較大或動模行位向動模邊傾斜較大時，如用斜邊抽芯，其受力較差，容易損壞；可用油唧而改善受力狀況。

3、油唧抽前模行位：

• 在頂出行程超過啤機(jī)頂出行程時，可考慮用油唧頂出。
• 從定模頂出（倒裝模常用結(jié)構(gòu)）
• 從側(cè)向頂出。

在此類應(yīng)用中，應(yīng)注意油唧的安裝位置，盡可能使油唧頂出力與頂出元件對頂針組板的作用力構(gòu)成平衡力系，減少頂針組板動哥林柱的傾覆力，使頂針組板動作順

第二篇｜油唧驅(qū)動力的計(jì)算

一般情況下在模具設(shè)計(jì)時設(shè)計(jì)師通過類比的辦法來選擇油唧，對油唧驅(qū)動力不做計(jì)算。但如果沒有類比對象或在一些不常見的場合須對油唧驅(qū)動力進(jìn)行正確的計(jì)算,才能選擇合適大小的油唧。

油唧力學(xué)模型：

由力的計(jì)算公式可知: F = PS

（P：壓強(qiáng)； S：受壓面積）
從上面公式可以看出，由于油唧在作推動和拉動時受壓面積不同,故所產(chǎn)生的力也是不同。

即:

推力F1 = P×π(D/2)2 = P×π/4*D2

拉力F2 = P×π[(D/2)2-(d/2)2]= P×π/4* (D2-d2)

（φD：油缸內(nèi)徑；d： 活塞桿直徑）

而在實(shí)際應(yīng)用中，還需加上一個負(fù)荷率β。因?yàn)橛透姿a(chǎn)生的力不會100%用于推或拉，β常選0.8，故公式變?yōu)椋?/p>

推力F1 = 0.8×P×π/4×D2

拉力F2 = 0.8×P×π/4×(D2-d2)

從以上公式可以看出，只要知道油缸內(nèi)徑φD和活塞直徑φd 以及壓強(qiáng)P(一般為常數(shù))就可以算出該型號油唧所能產(chǎn)生的力。

例如：

常用的華信標(biāo)準(zhǔn)柱型油壓缸的P值均可耐壓至140kgf/cm2，

油唧型:JHC140-FA100B*200BAB-1。

查資料得知:油缸內(nèi)徑D = 100mm活塞桿直徑d = 56mm。注意直徑的單位計(jì)算時需化為cm。

則：

推力F1 = P×πD2/4×0.8 = 140×π×102/4×0.8 ≈ 8796(kgf)

拉力F2 = P×π(D2-d2)/4×0.8 = 140×π(102-5.62)×0.8 ≈ 6037(kgf)

第三篇｜油唧行程的確定

油唧行程是根據(jù)運(yùn)動部件的行程來確定的，確定油唧行程時還須考慮油唧的活塞端隙。活塞端隙的作用是使油唧在起動時有足夠的油壓面積，使油唧能順利起動，避免因起動油壓面積不夠而無法起動油唧，此外，減少活塞與缸的沖擊。

油唧行程L=運(yùn)動部件的行程S+2×活塞端隙（活塞端隙一般選5mm

第四篇｜工藝是編程的基礎(chǔ)

在模具結(jié)構(gòu)中油唧應(yīng)有行程限位控制開關(guān)，確?；钊讼?；同時應(yīng)具備模具生產(chǎn)時自動控制所必須的信號源。

1. 油唧頂出的信號控制： 頂針板必須由油唧完全復(fù)位，避免合模強(qiáng)行復(fù)位；因此，要求開關(guān)動作精度要高，并需設(shè)計(jì)調(diào)節(jié)裝置。（見圖六）
2. 動模行位油唧的控制信號：行位的兩個極限位置都應(yīng)設(shè)計(jì)可調(diào)節(jié)的行程開關(guān)。當(dāng)頂出零件與行位有干涉時，頂針組板要復(fù)位后才合行位，且行位合攏后才能合模。
3. 定模行位油唧的控制：當(dāng)從動模取件時，在開模之前應(yīng)先抽行位；根據(jù)具體結(jié)構(gòu)確定是先合行位還是先合模。